В пусковых органах дифференциально-фазных защит используются:

при трехфазных КЗ - реле сопротивления, реле напряжения и реле тока (для фиксации);

при несимметричных КЗ - поляризованные реле, включенные на выходе фильтров тока или напряжения обратной последовательности.

Для повышения чувствительности при однофазных КЗ дополнительно используется составляющая тока КЗ нулевой последовательности. На протяженных линиях для повышения чувствительности пускового органа напряжения обратной последовательности используется компенсация по Z (только в защите типа ДЗ-503).

В объем проверки индукционного реле полного сопротивления входит:

проверка механической части;

проверка самохода от напряжения и зоны действия в режиме работы реле направления мощности;

проверка угловой характеристики Z=f() и настройка рабочей уставки при заданном токе;

проверка зависимости сопротивления срабатывания от тока при угле максимальной чувствительности, определение тока точной работы (описано в разд. 8);

проверка отсутствия вибрации контактов реле.

Проверка механической части, самохода от напряжения и зоны работы в режиме направления мощности производится аналогично проверке реле мощности (см. § 2.6). Проверка производится при расчетных уставках. Уставка автотрансформатора подсчитывается по формуле

n =

Угловая  характеристика  Z= f()  проверяется при заданном токе. При угле максимальной чувствительности, определенном при проверке зоны работы в режиме реле направления мощности, плавно снижая напряжение со 100 В, измеряют напряжение срабатывания реле U и по формуле Z=U/2I определяют сопротивление срабатывания реле в омах на фазу. Если полученное Z отличается от заданного, следует изменить в ту или другую сторону положения штырей контактных разъемов на доске выводов автотрансформатора. Коэффициент возврата, определяемый по напряжению возврата U, должен быть не менее 1,1. Затем снимается угловая характеристика реле через каждые 30° и проверяется зависимость Z = f(I). При больших токах сопротивление срабатывания не должно отличаться от измеренного при заданном токе более чем на 10 %. Из снятой характеристики определяется ток точной работы реле - минимальный ток, при котором сопротивление срабатывания на 15 % меньше сопротивления срабатывания, измеренного при номинальном токе, и полученное значение сравнивается с паспортными данными 0,15 А (допускается отклонение 7%). Если у реле сопротивления используется смещение характеристики в III квадрант (обычный вариант), то дополнительно определяется ток срабатывания реле при неисправностях в цепях напряжения (обрыв и закорачивание). Полученные значения тока (которые не должны превышать 3,5 А) позволяют оценить надежность блокирования пуска защиты в указанных случаях. Если смещение не используется (при использовании защиты на линиях с ответвлениями), то вместо определения тока срабатывания реле проверяется поведение реле при сбросе напряжения, подводимого к реле, со 100 В до нуля с одновременным закорачиванием цепей напряжения накоротко в диапазоне токов от номинального до 7 I  при предварительном угле + 180° (токи подаются толчком). Реле не должно срабатывать.

Работа контактной системы реле проверяется при изменении сопротивления срабатывания реле от 0,1 до 0,9 Z  при токах 0,7-3 I.

Проверка фильтров тока и напряжения обратной последовательности и пусковых реле производится согласно указаниям соответствующих параграфов разд. 6. При использовании в защите пуска по току 3 I дополнительно проверяется чувствительность пускового  органа при совместном пуске по I (U) и 3 I.

При использовании в защите основного пуска по I  проверка проводится при подведении к панели тока I на рабочих уставках.  Ток срабатывания отключающего реле не должен отличаться более чем на 15% от заводских данных. При больших отличиях проверяется исправность трансформатора 1-ТА и выпрямительного моста.

При использовании в защите основного пуска по U  сначала проверяется ток срабатывания отключающего реле при подведении к панели только тока I, затем при одновременной подаче на панель U и 3 I измеряется ток в обмотке отключающего реле, который должен примерно в 1,5 раза превышать I реле (с точностью 20%).

У защиты типа ДФЗ-503 дополнительно проверяются частотные фильтры третьей и пятой гармоник и устройство компенсации (уставка ТА равна 50 %). Настройка частотных фильтров проверяется при подаче на выводы 24-26 комплекта 1 (см. рис. 9.2) напряжения от генератора звуковой частоты достаточной мощности (цепи напряжения звезды закорочены на входе панели) и измерении напряжения срабатывания реле 1-КР2 на частотах 150 и 250 Гц, чем определяется степень загрубления защиты. Загрубление пускового органа от третьей гармоники (150 Гц) должно быть не менее 3,5, а от пятой гармоники (250 Гц) -  не менее 6. Принятая в защите схема включения фильтров третьей и пятой гармоник обеспечивает ослабление влияния не только этих, но также всех гармонических составляющих более высокого порядка, включая 13-ю, наличие которой в нормальном режиме выявлено на некоторых линиях 500 кВ. При необходимости производится подрегулировка фильтров изменением воздушного зазора дросселей.

Проверка устройства компенсации заключается в проверке сопротивления компенсации и в правильности включения трансформаторов компенсации. Проверка сопротивления компенсации Z производится при токе 1 А, поочередно подаваемом на вход панели на фазы А0, В0 и С0, при холостом ходе трансформаторов компенсации ТА. Сопротивление компенсации подсчитывается по формуле

Z= U/I,

где U - напряжение, измеренное на вторичной обмотке трансформатора ТА.

При отличии измеренного сопротивления Z  от заданного более чем на 0,5 Ом производится его регулировка винтами на соответствующей регулировочной доске трансформатора компенсации ТА.

Проверка правильности включения трансформаторов компенсации ТА  производится при имитации двухфазных КЗ “за спиной”. Цепи напряжения защиты питаются от фазорегулятора. При токе I= 1 А, напряжении U = I Z   и угле между током и напряжением, равном нулю, ток в обмотках поляризованных реле пускового органа должен быть близок к нулю (обычно не более 0,1 мА). Векторные диаграммы, поясняющие проверку правильности включения трансформаторов компенсации ТА при имитации КЗ между фазами В и С, приведены на рис. 9.3.

Рис. 9.3. Векторные диаграммы, поясняющие проверку правильности включения трансформаторов компенсации ТА при имитации КЗ между фазами В и С защиты типа ДФЗ 503

При использовании в пусковом органе защиты пуска по току обратной последовательности [на линиях сравнительно небольшой протяженности, где по условиям работы с устройством однофазного повторного включения (ОАПВ) необходимо обеспечить компенсацию емкостных токов линии в органе манипуляции] вторичные обмотки трансформаторов компенсации ТА перемычками отсоединяются от цепей напряжения и отсоединенные зажимы их соединяются в звезду. При такой схеме ток I, соответствующий срабатыванию реле 1-КР2, зависит от уставок U по напряжению обратной последовательности и по сопротивлению компенсации (I=U/ Z). При минимальной уставке по U = 5 В и максимальной уставке по Z= 36 Ом ток срабатывания обратной последовательности I будет составлять примерно 0,14 А.

Проверка пускового органа защиты завершается проверкой действия  безынерционного пуска ВЧ передатчика. Перед проверкой на защиту и приемопередатчик подается постоянный ток, на вход ВЧ приемопередатчика подключается электронный осциллограф: цепи контактного пуска и цепи манипуляции отсоединяются и цепи манипуляции закорачиваются в сторону приемопередатчика.

При имитации двухфазного КЗ измеряются напряжения (ток) обратной последовательности при появлении на экране электронного осциллографа ВЧ импульсов и при появлении непрерывного ВЧ сигнала. Напряжение (тока) обратной последовательности при появлении ВЧ импульсов должно быть больше U (I) чувствительного исполнительного реле пускового органа, а при появлении непрерывного сигнала - меньше U (I)  более грубого исполнительного реле. Интервал между появлением ВЧ импульсов и непрерывного ВЧ сигнала обычно не превышает 10 % напряжения (тока) срабатывания обратной последовательности. Замедление снятия безынерционного пуска оценивается по задержке исчезновения ВЧ сигнала на экране электронного осциллографа после отключения переменного напряжения (тока) от панели.